摘要:针对寺河二号井松软煤层巷道变形量大、维护困难、巷修任务重的问题,对巷道煤帮强度与泥岩成分进行分析,优化巷道支护参数,采用全长锚固与W钢带加强帮部支护强度,同时滞后掘进头进行浅孔注浆加固。优化巷道支护方案实施后,经现场矿压监测可知:巷道形得到有效控制,顶底板移近量最大值133.6 mm,两帮移近量最大值71.8 mm,满足现场回采要求。
伴随着老矿井逐步向地层深部延伸,巷道掘进面临高地热、高应力、强动压、多构造等诸多不利因素,尤其是松软煤层巷道受两帮煤体与底板岩层强度较低影响,在工作面超前动压作用下,巷道往往表现出两帮急剧收缩、底鼓变形增大等显著特征。矿井准备巷道、回采巷道陷入前掘后修、边采边修的困境,造成很大人力、物力浪费,并严重制约着矿井高效生产[1-7]。为了有效降低矿井回采、准备巷道巷修成本,实现一次高强支护即可满足工作面回采需求,以寺河二号井151305工作面松软煤层回采巷道为研究对象,对巷道变形机理进行深入分析,针对性提出最优支护方案并进行现场试验,为类似条件下巷道维护提供借鉴。
1、工程概况
151305工作面主采15#煤层,埋深329~419 m,上距9#煤层28~30 m。15#煤直接顶为K2石灰岩,厚7.47~11.38 m,平均厚10.29 m,致密坚硬。15#煤厚1.97~3.84 m,平均2.6 m,煤层中含多层夹矸,夹矸单层厚度小于0.60 m,松软破碎。15#煤直接底为砂质泥岩,平均厚度约9.89 m,该类岩层吸水性极强,巷道开挖后极易吸水膨胀变形,顶底板岩性素描图如图1所示。15#松软煤层巷道变形主要由煤层夹矸与底板泥岩共同作用导致。
图1 15#煤顶底板岩性素描
2、巷道变形机理
2.1 巷道原始支护参数
151305工作面回采巷道采用双巷布置方式:151209巷和151210巷,巷道净尺寸4 800 mm×2 600 mm,断面积12.48 m2。正常区域巷帮采用锚网组合支护方式,锚杆规格φ22 mm×2 000 mm,间排距800 mm×1 400 mm,巷帮上下两根锚杆距顶、底板距离分别为300 mm、700 mm,预紧力矩≥300 N.m;采用树脂加长锚固,一支规格MSK2335,另一支规格MSZ2360,锚固长度1 308 mm;护顶、护帮采用HBPP30×30MS型双向拉伸塑料网,规格3 400 mm×2000 mm,配合钢筋托梁规格SB-12-80-1900-3,锚杆支护如图2所示。
图2 151209、151210巷巷帮煤体强度正常时锚杆支护布置/mm
2.2 巷帮强度测试
为了详细掌握151305工作面巷帮煤体强度变化情况,选用钻孔触探仪对巷帮煤体强度进行测试。在151210巷选择3处进行现场测试,钻孔直径56 mm,孔深8 m左右,与水平方向呈1°~2°夹角,促使水迅速流出,避免水的作用影响强度测试结果,第一测站测试结果如图3所示。由图可知,15#煤煤帮强度集中在15~25 MPa之间,平均强度17.8 MPa,现场煤帮测试曲线起伏较大,充分说明煤帮内存在大量弱面,严重影响了煤帮的完整性与稳定性,后续施工中需加强煤帮支护强度。
图3 第一测站巷帮煤体强度曲线
2.3 底板泥岩成分分析
为了详细掌握15#煤底板泥岩成分,现场取样进行实验室分析,选用Rigaku Ul ima IV X射线衍射仪,测试结果如图4所示。由测试结果可知,泥岩主要成分为高岭石、石英、蒙脱石、钾长石、钠长石、伊利石,其中蒙脱石、高岭石、伊利石属于黏土矿物,遇水膨胀后会产生大量孔隙,且在泥岩内产生明显的裂隙,是造成巷道变形的主要原因,现场需加强人机用水管理,防止机械设备“跑冒滴漏”事故发生,顶板淋水集中收集,统一排放。
图4 泥岩试样矿物成分含量
3、巷道支护技术优化
3.1 锚杆支护参数优化
为了有效解决松软煤层巷道破坏失稳的问题,对现有巷道支护参数进行优化,缩减巷帮锚杆间排距,加强巷帮支护强度,锚杆锚固方式由加长锚固优化为全长锚固方式。巷帮锚杆规格φ22 mm×2 000 mm,间排距800 mm×700 mm,预紧力矩≥300 N.m;采用树脂全长锚固方式,一支规格MSK2335,两支规格MSM2355,锚固长度1997mm;采用双层金属网,规格2 200 mm×1 600 mm,配合W钢带,规格BHW-280-4-1800-3,有效提高松软煤帮护表能力,锚杆支护如图5所示。滞后掘进头50 m进行喷浆作业,喷层厚度不小于100 mm,及时将暴露围岩予以封闭,防止巷帮泥岩风化的同时为后续注浆作业提供适宜施工条件。151209巷和151210巷均为一次使用顺槽,暂不对底板做封闭处理。
图5 151209、151210巷巷帮煤体松软破碎时锚杆支护布置
3.2 巷帮注浆加固方案
工程实践表明:新掘巷道不宜紧跟掘进头注浆,一是新掘巷道围岩裂隙不发育,浆液注入困难;二是巷道围岩内部应力转移和变形仍在持续,易导致已加固的岩体二次破坏。经现场调研与分析,确定滞后掘进头100~150 m进行巷帮注浆加固。综合现场施工条件,优选注浆孔孔径42 mm,孔深8 m,相邻钻孔间距6 m;钻孔呈“三花”布置,上排孔距巷道顶板0.8 m,下排孔距巷道底板0.8 m,均垂直巷帮施工。巷道滞后注浆钻孔布置如图6所示。
图6 巷道滞后注浆孔布置/mm
3.3 其他措施
软岩巷道开挖后,围岩原有应力平衡状态被破坏,同时,软岩迅速暴露在潮湿空气中,易造成巷道失稳变形;因此,巷道开挖后应及时喷浆封闭围岩,严格控制掘进机与锚杆钻机喷水量,及时检修相关机械设备,杜绝出现“跑、冒、滴、漏”现象,顶板淋水要集中收集,统一经排水沟排放,保持掘进头相对干燥的作业环境。
4、效果考察
151305工作面顺槽经支护参数优化与注浆加固后,巷道失稳状况得到有效控制。现场紧跟注浆加固施工布置巷道表面位移测站,巷道围岩变形监测结果如图7所示。由图7可知,注浆加固完成30 d内巷道变形速度较快,此时巷道开挖后围岩应力重新分布未完成,巷道顶底板与两帮移近量均较大,顶底板移近量最大值114.5 mm,两帮移近量最大值65.1 mm;注浆加固完成30~60 d,巷道围岩变形逐步趋于稳定,围岩应力分布基本完成,锚杆主动支护与注浆加固效果开始显现,围岩变形得到有效控制;注浆加固完成60 d后巷道围岩变形基本稳定,顶底板移近量最大值133.6 mm,两帮移近量最大值71.8 mm,满足现场回采要求。
图7 优化后巷道围岩变形曲线
5、结论
1)分析了寺河二号井松软煤层巷道变形失稳机理,在对巷帮煤体强度与底板泥岩成分进行分析的基础上,优化巷道支护参数,将锚杆锚固长度由加长锚固变换为全长锚固,护表构件由钢筋梯梁更换为W钢带,并滞后掘进头100~150 m对巷帮进行注浆加固,提高巷帮煤体强度。
2)采用优化后的巷道支护方案,151305工作面顺槽松软煤层巷道变形得到有效控制。巷道开掘支护后先后经历快速变形、趋于稳定、基本稳定三个阶段,顶底板移近量最大值133.6 mm,两帮移近量最大值71.8 mm,能满足现场回采需求。
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文章来源:李鹏强.寺河二号井松软煤层巷道控制技术优化与应用[J].江西煤炭科技,2024,(03):49-51.
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